固有名詞
- （理想的な）電流源（理想）電流源と、（上）電圧源（理想的な）電圧源。
- 外部回路：外部回路と、
- 半導体：半導体、ダイオード：ダイオード、トランジスタ：トライオード;トランジスタ：トランジスタ;
- 自由電子：自由電子。
- 支店：枝;
- オープン：オープン回路と、短絡：短絡;
- 等価変換：等価変換。
- シリーズ：直列接続、並列：パラレル接続。
- 正弦波電流：正弦波電流;
- トランス：変圧器、整流器：整流器、フィルタ：波フィルタリング;レギュレータ：電圧が安定化;
- フェーズ：位相差。
- コンデンサ：コンデンサ;インダクタンス：インダクタと、
- カット：カットオフ領域と、増幅領域：増幅された領域、飽和領域：飽和領域。
- ;わずかに変更等価回路静止動作点：点作業静的微小変化等価回路と
DC回路
等価回路
\ [\開始{ケース} R_ {U0} = R_ {I0} \\ U_S = I_S R_0 \端{ケース} \]
支店アンペロメトリー
支店B、Bに配置された未知のもの。次いで、B-N + 1番目の列回路KVL方程式を選択し、N -1任意に選択された列KCL方程式はN個のノード、。方程式を解きます。
ノード電圧解析
節点電圧方程式：Nが列電流式電位がゼロになるように、N-1の電位ノードを設け、前記ノード、ノードN-1のノード、流入電流が流出する電流の和に等しいです。
処理孤立パワー：不明増加をするための電源によって供給される電流\（I_S \） 、次いで式を増やす：\（U_K - U_j U_S = \） 。
迅速な確立ノード電圧方程式：変換すべての電圧源は、ノードkのために、我々は、電流源である
[G_ {KK} \ CDOT \ U_k + \ sum_ {J \ NE K} G_ {KJ} \ CDOT U_j = I_ { SK} \]
コンダクタンスので\（G_ {AA} \）の係数は全てノードAと抵抗枝のコンダクタンスに接続されています。
相互コンダクタンス\（G_ {ABは} \） AとBとの間の滑り抵抗のコンダクタンス係数で陰性。
重ね合わせ定理
......各ブランチの電圧は、共通供給電流応答は、励起産生とは無関係です。問題は単電源回路励起問題複数の複数の電力励磁回路を分解することができるので、応答電圧、電流および励磁電源との間の線形関係の下で線形回路、のために。
電力を計算するために使用することはできません。
代替定理
それは明らかではありません。
定理同等のソース
テブナンの定理
アクティブな線形回路と外部回路の値に相当する（U_ {OC} \）\に理想的な電圧源と抵抗\（R_0 \）電圧源と直列です。EMFは、有効電力等価二端子ネットワーク開放電圧であり、すべての独立した電源の等価抵抗は、受動二端子ネットワーク等価抵抗の両端にゼロを得られる特徴に探し。
ノートンの定理
クラスBidaiweining定理。\（I_ {SC}は\）二端子ネットワーク上の短絡電流値に等しいです。
ACショット回路
サイン量とフェーザ
正弦波三つの要素：周期、振幅、周波数。
\ [T = \ FRAC {2
\ PI} {\オメガ} \\ F = \ FRAC {1}、{T} = \ FRAC {\オメガ} {2 \ PI} \] ので
\ [E ^ {JX} = \ COS X + J \罪X
\] 正弦波\は（I（T）= \ SIN（\オメガT + \シータ）\） のように表すことができる
[I（T）= I_m \ \ SIN（\オメガT + \ シータ）= \イム\ {I_m
E ^ {J（\オメガT + \シータ）} \} \] 複素定数定義\（\ドット{I} _m = I_m E ^ {J \シータ} = I_m \角度を\ シータ\）
そこ
\ [I（T）= \イム\ {\ DOTはI {_M} {E ^ J \ Tオメガ} \} \]
\（\ _M} DOT Iは{\）正弦波振幅のフェーザIをいいます。同様に、我々は、正弦波位相ベクトルの有効量有する\（\ DOT Iを{} \） 。
\ [\ドット{I} _m
= \ FRAC {1} {\ SQRT {2}} \ドット_m \ {I}] 位相量算出：
更新：直交座標;乗算、除算：極座標。
後者は、フェーザの反時計回りの回転に対応し、任意のフェーザ+ jで乗算され（90 ^ \ CIRC \）\。
フェーザモデル要素
抵抗
\ [\ドット{U} = R \ドット{I} \空間或\空間\ドット{U} _m = R \ドット{I} _M \]
静電容量
\ [\ I＆= C \ FRAC {\ mathrm {D} U} {\ mathrm {D} T} \\＆= C \ FRAC {\ mathrm {D}} {DT} U_m \ SIN（{ALIGN}を始めます\オメガT）\\＆= \オメガCU_m \ SIN（\オメガT + 90 ^ \ CIRC）\\＆= I_m \ SIN（\オメガT + 90 ^ \ CIRC）\端{ALIGN} \]
こうして相電圧遅れ現在見ることができる\（90 ^ \ CIRC \）を満足する、
\ [I = \オメガCU = \ FRAC {U} {X_C} \空間又は\空間I_m = \オメガCU = \ FRAC {U_mを} {X_C} \]
前記キャパシタンス\（X_C = \ FRAC。1 {{} \}オメガC \） 、オーム。
これは、電圧および電流フェーザを表し、そこ
\ [\ドット{U} = - \ mathrm {J} X_C \ドット{I} \空間または\空間\ドット{U} _m = - \ mathrm {J} X_C \ ドット{I} _m \]
前記\（\ FRAC {\ドット{ U} {\ドット{I} = - \ mathrm {J} X_C = \ FRAC {1} {\ mathrm {J} \オメガC} Z_c = \） 、容量パラメータのフェーザドメイン。
インダクタンス
\ [\ U＆= L \ FRAC {\ mathrm {D} I} {\ mathrm {D} T} \\＆= L \ FRAC {\ mathrm {D}} {\ mathrm {D} T {ALIGN}を始めます} I_m \罪\オメガT \\＆= \オメガLI_m \ SIN（\オメガT + 90 ^ \ CIRC）\\＆= U_m \ SIN（\オメガT + 90 ^ \ CIRC）\端{ALIGN} \]
前記インダクタンス\（X_L = \オメガL \） 、オーム。
電圧および電流フェーザを表し、そこ
\ [\ドット{U} = \ mathrm jX_L I \空間又は\空間\ドット{U} _m
= \ mathrm jX_L I_m \] 前記\（\ FRAC {\ドット{ U {}} \ DOT {}} = jX_L I = \ mathrm {J} \オメガZ_L L = \） 、相インダクタンスパラメータドメインの量。
正弦波定常状態の回路解析
キルヒホッフの法則：
\ [\ sum_任意のノード{} \ドット{I} _k = 0 \\ \ sum_ { 任意ループ} \ドット{U} _k =
0 \] DC回路と解析回路。
インピーダンス：\（Z = \ FRAC {\ U-DOT {} {} \ DOT I {}} \） 、オーム（\（\オメガ\） ）; \ （\ phi_Z \）は、インピーダンス角です。誘導性インピーダンス回路0よりも大きい角度を形成し、回路は、容量性インピーダンス角が0以上です。
アドミタンス：\（Y = \ FRAC 1 {{}} Z \。） 、ジーメンス（S）で、\ （\ phi_Y = - \ phi_Z \） 、アドミタンスの角と呼ばれます。
正弦波定常状態の電源回路と力率
瞬時電力：\（P（T）= I（T）\ CDOT U（T）\） 、ワットです。
平均パワー：\（P = \上線{P（T）} = UI \ COS \ファイ\） 、ワットです。
無効電力：\（Qは\ UI \のSiN \ phi_Zを=） 、ユニットパン（VAR）。
皮相電力：\（S = UI = | Z | ^ 2 I \）、VAユニット（\（V \ CDOT A \） ）。
レゾナンス
シリーズの場合のみ負荷抵抗とインダクタンスを議論します。
直列共振
条件：\（X_L = X_C \）すなわち\（\オメガL = \ FRAC {1} {\オメガC} \）
上記式によって得られた
\ [\ omega_0 = \ FRAC { 1} {\ SQRT {LC}} \\ F_0 = \ FRAC {1} {2 \ PI \ SQRT {LC}} \]
並列共振
\ [\開始{ALIGN} \ドット{I}＆= \ドット{I} _c + \ドット{I} _L \\＆= \ mathrm {J} \オメガC \ドット{U} + \ FRAC {\ドット{U} {\ mathrm {J} \オメガL + R} \\＆= \ドット{U} \ CDOT \左[\ FRAC {R} {R ^ 2 + \オメガ^ 2 L ^ 2} - \ mathrm {J} \左（\オメガC - \ FRAC {\オメガL}、{R ^ 2 + \オメガ^ 2 L ^ 2} \右）\右] \端{ALIGN} \]
要使\（\ファイ= 0 \） 、则有
\ [\ FRAC {R} {R ^ 2 + \オメガ^ 2 L ^ 2} - \ mathrm {J} \ \オメガC（左- \ FRAC {\オメガL}、{R ^ 2 + \オメガ^ 2 L ^ 2} \右）= 0 \]
因此
\ [\ omega_0 = \ SQRT {\ FRAC {1} {LC} - \ FRAC {R ^ 2} {L ^ 2}} \約\ SQRT {\ FRAC 1 {LC}} \\ F_0 = \ FRAC 1 {2 \ PI} \ SQRT {\ FRAC {1} {LC} - \ FRAC {R ^ 2} {L ^ 2}} \約\ FRAC 1 {2 \ PI} \ SQRT {\ FRAC {1} {LC}} \]
過渡回路解析
単一のエネルギー蓄積素子と直列に接続された回路の抵抗のために、前記いずれかの元の（か又はエネルギー貯蔵素子部材）のために、我々は、以下の式を有する：
\ [U（T）= U（\ inftyの）+ [U（T_0 ^ +） - U（\ inftyの ）] E ^ { - \ FRAC {T-T_0} {\タウ}} \\ I（T）= I（\ inftyの）+ [I（T_0 ^ +） - I（\ inftyの）] E ^ { - \
FRAC {T - T_0} {\タウ}} \] 静電容量のために、我々は、請求\（\タウ= RC \） 、我々は、インダクタンス（\ \タウ= \ FRAC LR \） 。
トランジスタ増幅回路
トランジスタの特性曲線
出力\（U_upper CE} {\） ：エリアオフカット、拡大領域、飽和領域。
トランジスタ増幅回路
基本的なエミッタ接地回路
表記：
例えば、ベース電流と電圧、
| DC成分 | AC成分（瞬時値） | AC成分（RMS） | 合計量の瞬時値の合成 |
|---|---|---|---|
| \（I_B \） | \（I_B \） | \（I_B \） | \（I_B = I_B + I_B \） |
| \（U_ {BE} \） | \（U_ {である} \） | \（U_ {である} \） | \（U_ {BE} \） |
静的分析：
\ [I_ {のBQ} = \ {FRAC U_upper CC} - {\\ U_upper CEQ CC} {} = U_upper {I_のI_ \ベータBQ {のR_B CQ} = {\\}}、{{U_upper BE}} - I_ {CQ} R_C \]
判定する注\（U_ {CEQは} \）よりも大きい（U_upper CES} {\）\。
第三の方程式マイナーな調整は、我々が持っている
\ [I_ {CQ} = \
FRAC {U_ {CC} - U_ {CEQ}} {R_C} \] トランジスタの出力特性曲線上にプロットされた、我々が持っています：
動的解析：
マイクロ等価回路：
\ [R_ {である} = R_
{B '} + R_ {b'e} = R_ {B'} + \ベータ\ FRAC {U_T} {I_C} \\ \] 前記\（R_ {B「} \ ） デフォルトでは、10に等しい（U_upper {T} \）\の温度（27 ^ \ CIRC \）\ 25.8、温度に比例します。
\ [\ドット{U} _i = R_ {である} \ドット{I} _b \\ \ドット{U} _0 = - \ベータ（R_C // R_L）\ドット{I} _b \\ A_u = \ FRAC { \ドット{U} _i} {
\ドット{U} _i} = - \ベータ\ FRAC {R_C // R_L} {R_ {こと}} \] 入力抵抗：\（R_B R_iを= R_ {BE} // \ ） ;
出力抵抗：\（R_O R_C = \）
静止動作点安定化回路
静的分析：
\ [BB} = {U_upper U_upper CC} {\ FRAC R_ {} B2 {} {} + R_ R_ {B1を} {} B2 {\\ I_のBQ} = \ {U_upper FRAC {BB} - {U_upper BE}} {R_ {B1}
// R_ {}（1 + \ベータ）R_E} \\ U_ {CEQ} = B2 + U_ {CC} - R_E I_ {EQ} \] - R_C I_ {CQ} 動的解析：に示す等価回路は、わずかにわずかに変化しました。
エミッタ・フォロワ
わずか。
リニアオペアンプ集積回路の応用
財団
- 虚断：\（I_ = + = i_- I_O = 0 \）
- 虚短：\(u_+ = u_-\)
- 確認してください（u_O \）\線形領域か
インバータ回路の比率を計算します
\ [u_O = - \ FRAC {R_F} {R_1} u_I \]
との相比算出回路
\ [u_O = \左（1 + \ FRAC {R_F} {R_1} \右）u_I \]
反転加算器
DASと
負帰還型の判別
| 機能 | 非に接続されたフィードバック信号入力端子 | フィードバック信号に接続された入力端子 |
|---|---|---|
| 出力端子から直接フィードバック信号 | 電圧シリーズ | 電圧シャント |
| 出力端子から負荷フィードバック信号の後 | 現在のシリーズ | 電流シャント |
DC電源
コンポーネント：
- 変圧器
- 整流
- フィルタリング
- レギュレータ