Requisitos y tendencias de desarrollo de transformadores de red y dispositivos magnéticos para comunicación en red.

La amplia comprensión de los dispositivos magnéticos para la comunicación en red se refiere a los dispositivos magnéticos necesarios para los equipos de comunicación en red. El primero: incluye la parte de la fuente de alimentación (incluido el transformador de potencia utilizado en la fuente de alimentación, los inductores de entrada y salida, los transformadores de corriente, el filtrado de modo común diferencial Dispositivo, etc.): Segundo: Parte de transmisión de datos En relación con el primero, el requisito de densidad de potencia se reemplaza por el requisito de banda ancha y transmisión confiable de señales de datos. Por lo tanto, los requisitos correspondientes para los dispositivos magnéticos son muy diferentes y las teorías de diseño de los dos también son completamente diferentes. Tercero: con el deterioro del ruido electromagnético y la implementación obligatoria de los estándares relacionados, cómo resolver el problema de compatibilidad electromagnética con el mejor rendimiento de costo y mínima ocupación de espacio se ha convertido en uno de los focos de consideración de los ingenieros, además de requerir interferencia al sistema. Además del diagnóstico y el posicionamiento precisos de la fuente, el diseño y la selección razonables del dispositivo desde la perspectiva del nivel del dispositivo también se han convertido en una parte importante para resolver la compatibilidad electromagnética. Por lo tanto, la elección razonable de materiales magnéticos se convierte en la clave del diseño del dispositivo. A continuación, discutiremos los tres aspectos anteriores.

Parte 1: parte de PODER

Con el desarrollo de la comunicación, los requisitos para la fuente de alimentación se están desarrollando en la dirección de una mayor densidad de potencia, menor voltaje y mayor corriente. Los principales factores que limitan la miniaturización de las fuentes de alimentación conmutadas y de alta frecuencia son los dispositivos magnéticos como los transformadores de inductancia, los tubos de conmutación activos y los diodos. Desde la perspectiva de los componentes magnéticos, debido al aumento de la frecuencia de funcionamiento, el diseño del transformador principal de la fuente de alimentación presenta nuevos requisitos para la selección del núcleo magnético. Para el módulo CC-CC, la frecuencia de conmutación ha sido superior a 400 KHLz. Esta frecuencia se ha utilizado en el pasado. El material PC40 comúnmente utilizado ya no puede cumplir con los requisitos de rendimiento reducido. Es necesario utilizar núcleos hechos de materiales como P44, 47, 95 para lograr un bajo consumo de energía. Al mismo tiempo, para la inductancia de salida, debido a los grandes requisitos de características de polarización de CC, el mismo En comparación con los materiales con núcleo de polvo, la inducción magnética de saturación (Bs) de la ferrita es baja y la capacidad de DC-BIAS es deficiente. Cuando no se pueden cumplir los requisitos de reducción de la altura y el volumen del dispositivo, se debe utilizar la aplicación. Aleación), SENUAT (Aluminio Silcon), Núcleo de alto flujo HIGH FLUX) e IRONPODER (Núcleo de polvo de hierro), etc. Al mismo tiempo, se adopta la tecnología de bobinado de alambre en espiral plano para reducir el espacio de bobinado y aumentar la confiabilidad. En la actualidad, empresas extranjeras de transformadores conocidas como pluse, coilraft, VISHAY, NECATOKON, Panasonic, SUMTDA y tecnología BI en el Reino Unido tienen un suministro masivo de inductores planos de salida de alta corriente. No vi productos similares. Entre estos productos, hay núcleos magnéticos compuestos, bases de NiZn aisladas e inductores espirales planos en la parte superior. En la Figura 1 se muestra un producto NEC & TOKIN: Figura 1: Un

inductor NEC & TOKIN , el más grande Corriente nominal hasta 30A

También hay inductores con esqueletos de plástico y polvo como núcleos magnéticos. El proceso de prensado de las uniones de plomo no solo cumple con los requisitos de grandes corrientes para una pequeña resistencia de contacto y alta confiabilidad, sino que también cumple con los requisitos de protección ambiental y sin plomo. VISHAY utiliza el material del núcleo en polvo para el tratamiento del aislamiento para formar un inductor integrado que se estampa y forma una vez. Dado que no se necesita un marco, la bobina se enrolla por separado y luego se vuelve a formar. No solo la altura es menor, sino que también el ruido es menor, la confiabilidad es mayor y el transitorio La resistencia a la saturación actual es más fuerte. La corriente nominal máxima puede alcanzar los 60 A, y la corriente de saturación del núcleo transitoria puede alcanzar los 120 A. Al mismo tiempo, la pérdida de corriente parásita es muy baja y la frecuencia de funcionamiento puede funcionar hasta 5 MHz, como se muestra en la Figura 2:

Figura 2 inductor de alta corriente de yISAY

En términos de transformadores, los transformadores planos deberían ser la tendencia en el desarrollo de transformadores en la industria de las comunicaciones. En la actualidad, el TDK de Japón, Flying Magnet (antes Philip) y British G ahora son adquiridos por British TT Group. Han desarrollado varios núcleos magnéticos planos para satisfacer la demanda del mercado. , Deje tía, fuente de alimentación montada en placa (BMP) (es decir, el devanado del transformador está diseñado directamente debajo de la PC de invierno de la placa principal de la fuente de alimentación, y el núcleo magnético se puede pegar directamente a la placa principal), la Comisión Electrotécnica Internacional (IEC ) En el estándar 61860, la columna del núcleo magnético es similar a una elipse, lo que no solo reduce el área de apertura de la placa principal, sino que también reduce la longitud de cada vuelta de la bobina, y el ancho permitido del cableado también aumenta. Por lo tanto, Rdc / L. Es más pequeño, lo que hace que el transformador La pérdida de cobre es menor y la respuesta es mejor. Como se muestra en la Figura 3:

Figura 3

Parte 2: Transformadores de red

En la actualidad, el desarrollo de Internet está cambiando cada día que pasa, Internet en nuestro país es relativamente tardío en comparación con las costumbres europeas, lo que no es bueno para nuestro país y puede reducir muchos desvíos innecesarios. La estructura de red que incluye transformadores eléctricos de inductancia básica incluye la red de transmisión, la red de conmutación y la red de acceso. Especialmente este año, la red de acceso se ha desarrollado muy rápido. Desde la perspectiva del medio de la capa de transmisión, se puede dividir en tecnología de acceso de fibra óptica, fibra óptica híbrida y Tecnología de acceso HFC, tecnología de acceso por cable de cobre. En la actualidad, debido a que la tecnología de acceso por cable de cobre puede utilizar la línea telefónica de la red telefónica pública tradicional conmutada, tiene un mejor rendimiento de costos, es más adecuada para las condiciones nacionales de China y se está desarrollando rápidamente. La velocidad de desarrollo de la red de acceso ADSL es muy rápida. Es previsible que el desarrollo a gran escala de VDSL no esté muy lejos, y el transformador de banda ancha involucrado es el componente más crítico. El transformador de red es diferente del transformador de potencia tradicional, y su teoría de diseño se basa en La teoría de las líneas de transmisión requiere un mayor ancho de banda de transmisión, pero no requisitos de alta potencia. A continuación se presenta
una breve discusión sobre la aplicación de núcleos magnéticos en el diseño de transformadores de banda ancha .
Teoría básica
Los transformadores de banda ancha son dispositivos magnéticos con diseño de alambre enrollado, que pueden transmitir energía en una amplia gama de frecuencias La mayoría de los transformadores de banda ancha se utilizan ampliamente en diversos equipos de telecomunicaciones de baja potencia.

Figura 4

La figura 4 muestra las características típicas de la curva de pérdida de inserción de frecuencia de un transformador de banda ancha. El ancho de banda del transformador es el intervalo de frecuencia entre f2 y f1, o el intervalo de frecuencia entre f2 'y f1'. Como puede verse en la figura, con El ancho de banda (f2'-f1 ') de la curva característica de frecuencia de corte de la ruptura de línea es más estrecho que la característica de frecuencia plana y empinada (f2-f1). También se puede ver en la figura que las tres bandas de frecuencia se muestran por separado.
El corte del transformador de banda ancha La frecuencia se determina de acuerdo con los requisitos de diseño del transformador específico. Por lo tanto, la frecuencia límite inferior f puede ser superior a 10 MHz o inferior a 300 Hz. El ancho de banda también puede oscilar entre varios cientos de hercios y cientos de megahercios. Un indicador típico del diseño de transformadores de banda ancha está en la banda de frecuencia media La pérdida de inserción máxima y la pérdida de inserción máxima permitida en la frecuencia de corte. La figura 2 es un diagrama esquemático equivalente de los parámetros agrupados de un transformador. El circuito se considera un transformador ideal, incluidas la resistencia parásita y la inductancia. Los componentes secundarios se han convertido Al lado primario, incluida la impedancia parásita y de carga.

Figura 5: Circuito equivalente de transformador de parámetros agrupados

Entre ellos: Ea-indica la fuente de excitación Ra-indica la resistencia interna de la fuente Lp-indica la
inductancia del lado primario sin carga (circuito abierto) L11-indica la inductancia de fuga primaria
Rp-indica la resistencia en paralelo de la pérdida del núcleo Los
siguientes son los componentes convertidos del lado secundario al lado primario Parámetros:
C2'-representa la capacitancia distribuida entre espiras del devanado secundario
R2'-representa la resistencia del devanado secundario Rb'-representa la resistencia de carga L12'-representa la inductancia de fuga del secundario

Figura 6: Circuito equivalente de transformador simplificado

Donde: Cd = C1 + C2 'Rc = R1 + R2' L1 = L11 + L12 '

Consulte la Figura 2
para ver otros parámetros del circuito. Para simplificar el circuito, los componentes originales y secundarios se combinan. El circuito equivalente simplificado se muestra en la Figura 3. El significado físico de los parámetros se enumera bajo el circuito equivalente. En el área de baja frecuencia, el deterioro de las características de transmisión se debe al área de baja frecuencia. Causado por una impedancia de excitación más baja. La impedancia de excitación disminuye a medida que la frecuencia disminuye, lo que resulta en una mayor atenuación de la señal. En la impedancia de excitación, la inductancia de excitación primaria XLP representa la parte principal, ignorando la resistencia de pérdida paralela equivalente que genera la corriente de fuga. Por lo tanto, La pérdida de inserción se expresa mediante la inductancia de magnetización paralela del lado primario de la siguiente manera:

Aquí, R = Ra × Rb '/ Ra = Rb'
En el diseño de la mayoría de los transformadores de banda ancha, la resistencia de la bobina es el factor principal que afecta el rendimiento de transmisión en la banda de paso central. La pérdida de inserción debida a la resistencia de la bobina se expresa como:

Aquí, Rc = R1 + R2'En
la banda de alta frecuencia, las características de transmisión se ven afectadas principalmente por la inductancia de fuga de la bobina y la capacitancia distribuida entre las espiras. En este momento, en circunstancias normales, se deben considerar tanto la inductancia de excitación de la bobina como la resistencia de la bobina, dependiendo de las características de impedancia de la resistencia. En una resistencia de baja impedancia, la atenuación de las señales de alta frecuencia debido a la inductancia de fuga se expresa de la siguiente manera:

En un circuito de alta impedancia, la atenuación de las señales de alta frecuencia debido a la capacitancia distribuida se expresa de la siguiente manera:

Al revisar las características de pérdida de inserción de las tres bandas de frecuencia anteriores, se pueden sacar las siguientes conclusiones: En el diseño del transformador, las características del material y la forma del núcleo de ferrita determinan la inductancia más alta por vuelta de f1 a la frecuencia de corte más baja. También determina la baja frecuencia. El número mínimo de vueltas de bobina requeridas para lograr la inductancia requerida por el diseño. Menos vueltas de bobina son exactamente lo que se desea para que la banda de frecuencia central logre los requisitos de pérdida de inserción baja, y también es propicio para cumplir con la alta frecuencia f: devanado bajo requerido para una buena respuesta de frecuencia Requisitos de parámetros parasitarios.

En el diseño de aplicaciones de transformadores de banda ancha en bandas de frecuencia baja e intermedia , el núcleo magnético más adecuado es el material MnZn con la permeabilidad inicial más alta en el límite inferior de frecuencia del extremo inferior, como 5k o 7k, que es muy adecuado. Se utiliza en el diseño de transformadores de banda ancha de baja frecuencia y frecuencia intermedia. En términos generales, la inductancia de excitación paralela del transformador no es el parámetro más crítico. Mientras la frecuencia aumente, la permeabilidad del material del núcleo magnético es constante o disminuye más rápido que la frecuencia. Sin duda, al diseñar un transformador, siempre que la frecuencia límite inferior f1 esté en la parte plana de la curva ui-f de la ferrita MnZn, es suficiente. Aunque en toda la banda de paso del transformador, la permeabilidad del material magnético Se ha reducido, pero de hecho no tiene ningún efecto sobre las características de banda de paso del transformador. En el proceso de diseño del transformador de banda ancha, el tamaño geométrico de la ferrita MnZn debería minimizar la relación entre la resistencia de la bobina y la inductancia, a saber, Rdc / L, en otras palabras , La relación entre la resistencia de CC y la inductancia de una vuelta en el núcleo de la base debe ser lo más pequeña posible. La Comisión Electrotécnica Internacional ha diseñado y definido el núcleo de potenciómetro de valor Rdc / L más pequeño en el documento IEC60133. Otras formas, como el tipo EP Y los núcleos rotos de tipo PQ también se pueden utilizar en el diseño de transformadores de banda ancha. En circunstancias normales, la elección final del núcleo también estará restringida por limitaciones como la dificultad del devanado de la bobina, el procesamiento del extremo de la bobina y otras limitaciones de diseño mecánico.

Transformador de banda ancha con campo magnético de polarización de CC estática
Al diseñar un transformador con corriente de polarización de CC estática, abra el núcleo magnético del entrehierro para superar la caída de la inductancia de excitación. La curva de Hanna proporcionada por el fabricante puede ayudar a los ingenieros de diseño a evaluar la polarización de CC El efecto sobre la inductancia.

Si bien el transformador de banda ancha de alta frecuencia no tiene una división clara para las bandas de frecuencia alta, media y baja, a continuación se recomienda principalmente el uso de material NiZn como filtro magnético del transformador de banda ancha de alta frecuencia, que se refiere principalmente al diseño de transformadores de banda ancha con un ancho de banda superior a 500kHz. En este párrafo En el rango de frecuencia, las características complejas de permeabilidad del material del núcleo Kaozhong se vuelven particularmente importantes. A diferencia del diseño de transformadores en bandas de baja frecuencia, solo se consideran las constantes magnéticas simples del núcleo, como el factor de inductancia AL. También es
muy importante. Hay que tener en cuenta un punto, es decir, los transformadores de alta frecuencia se suelen utilizar en circuitos de baja impedancia, por lo que la impedancia de excitación requerida también es relativamente baja, lo que significa que se requieren menos vueltas de bobina y, por tanto, la resistencia de la bobina se hace menor. El impacto en el rendimiento del dispositivo ya no es importante y el criterio de diseño es minimizar Rdc / L. En este momento, el enfoque del diseño está principalmente en la forma del núcleo y la frecuencia límite inferior f1, mientras se alcanza la impedancia de excitación requerida tanto como sea posible. Las características del material magnético necesarias para reducir la inductancia de fuga del devanado.
Dado que las características de permeabilidad magnética del material y la pérdida del núcleo afectan directamente el tamaño de la impedancia de excitación, el proceso de diseño del transformador de banda ancha de banda de alta frecuencia debe tener en cuenta estos parámetros. La influencia, Figura 4, Figura 5 y Figura 6 son la impedancia del núcleo magnético, la inductancia paralela equivalente Xp y la resistencia de pérdida paralela equivalente Rp características de frecuencia.
Figura 7

Figura 8

Figura 9

Para los transformadores de banda ancha en la banda de alta frecuencia, el núcleo toroidal es la mejor opción, requiere menos vueltas para lograr la inductancia requerida y el bobinado es más fácil, sin embargo, se necesitan menos vueltas para obtener la relación de impedancia deseada. Hasta cierto grado de dificultad. Para minimizar la inductancia de fuga de la bobina, se recomienda que los lados primario y secundario adopten la forma de par trenzado para lograr un acoplamiento firme entre los lados primario y secundario.
También es posible usar un núcleo magnético poroso para reemplazar dos anillos magnéticos adyacentes para mejorar el rendimiento del anillo magnético En comparación con un solo anillo magnético con el mismo factor de tamaño C1, el núcleo poroso tiene una longitud de bobina más corta por vuelta, por lo que el transformador diseñado tiene un mayor ancho de banda, y muchos transformadores de banda ancha han logrado buenos resultados utilizando ferrita NiZn. Si no se puede lograr el ancho de banda requerido con un solo anillo magnético, se puede usar un núcleo de ferrita de NiZn poroso para diseñar.

Para resumir
la frecuencia límite inferior, las características f1 del transformador son el factor más importante en la selección de la ferrita, y la permeabilidad inicial más alta se requiere a la frecuencia f1. El diseño del transformador con la frecuencia límite inferior f1 del material MnZn inferior a 500 kHz. Por encima de esta frecuencia, se debe utilizar NiZn material. En las bandas de frecuencia baja e intermedia, la regla para elegir la forma del núcleo magnético es hacer que la resistencia de CC de cada vuelta de la bobina sea lo más pequeña posible. Si el circuito requiere un circuito de polarización de CC, puede consultar la curva de Hanna para seleccionar el núcleo magnético de espacio de aire abierto. En la banda de alta frecuencia, Seleccione un anillo magnético pequeño de material de ferrita NiZn y un núcleo magnético poroso como la forma de núcleo magnético preferida.
El número de vueltas de la bobina es lo más pequeño posible para reducir la inductancia de fuga y la capacitancia distribuida entre vueltas. Los devanados primario y secundario están estrechamente acoplados a través de pares trenzados. Reducir la inductancia de fuga
Para transformadores de puerto de red ADSL, los núcleos EP (EP13 / EP10 / EP7) se seleccionan ampliamente en la actualidad. En la transmisión de señales, se debe requerir una adaptación de impedancia para reducir la reflexión y la oscilación de la señal. Al mismo tiempo, debido a la no linealidad de la magnetización del núcleo magnético, se generarán armónicos más altos. Cómo reducir los armónicos más altos es un parámetro clave para mejorar la calidad de transmisión de la red. Por lo tanto, la distorsión armónica total THD (distribución armónica total) del núcleo magnético debe ser lo más pequeña posible. Cuando el núcleo magnético está trabajando en una señal pequeña, las características del material fino cumplen con la ecuación de Rayleigh. Por lo tanto, es necesario utilizar una alta permeabilidad magnética y Abra el espacio de aire de forma adecuada. A partir de la derivación teórica, se puede saber que los armónicos pares en los armónicos simplemente se cancelan, solo los armónicos impares y los terceros armónicos representan la mayoría. Siempre que se reduzca la amplitud del tercer armónico, la THD se puede reducir significativamente. Por lo tanto, para los fabricantes de materiales de núcleo magnético, cómo ajustar la fórmula del material y el proceso de sinterización para reducir el tercer armónico se vuelve muy importante. La fórmula de cálculo del tercer armónico es la siguiente:

El circuito de prueba de THD es el siguiente:
Figura 10

Al mismo tiempo, para reducir aún más la THD, el fabricante del núcleo también ha optimizado la forma y la estructura del núcleo. Como se muestra en la Figura 11a, la columna central es similar a un núcleo elíptico de EPO o EPX. Gracias a esta mejora, la THD se ha mejorado aún más (Figura 11b) Donde CDF significa factor de distorsión armónica).

Figura 11a

Figura 11b

En los transformadores de banda ancha, además del 1: 1 de uso común, existen otras relaciones de conversión de impedancia. Las siguientes son las relaciones de conversión de uso común:

Nota:
l es la longitud de la línea de transmisión de un devanado, o la longitud del anillo magnético,
L es la inductancia de un devanado, o la inductancia de un solo cable del anillo magnético,
Z es la impedancia característica de la línea de transmisión,
Z0 es la mejor impedancia característica y
Z00 es impar La impedancia del modelo
Z0e es la impedancia del modelo par
Rg es la resistencia interna de la fuente de alimentación y
Rb 'es la carga equivalente convertida en primaria (= Rb / n2, n es la relación de espiras)
β es la constante de fase (2π / λg)
Lp es la carga cuando la carga está abierta La inductancia primaria
T0 es el mejor coeficiente de transmisión
R0 = RgRb '/ (Rg + Rb')
T1 Coeficiente de transmisión de inductancia en paralelo
T2 Coeficiente de transmisión propio del circuito de transformación

Parte 3: compatibilidad electromagnética

Con la implementación obligatoria de la certificación CCC nacional, la implementación obligatoria de las regulaciones de seguridad para las exportaciones de Europa, América y Japón, y el fortalecimiento de los niveles de inspección (de A a B), los ingenieros líderes deben prestar atención a la dificultad de diseño de compatibilidad electromagnética y los métodos de diseño de productos electrónicos. En el proceso de implementación de la compatibilidad electromagnética, la selección correcta de los componentes y materiales EMC es el último paso importante, por lo que se deben comprender completamente las características de los materiales magnéticos.
Como todos sabemos, la interferencia se divide en interferencia de conducción e interferencia de radiación. La interferencia conducida se divide en interferencia de modo común (CM) y modo diferencial (DM). Este artículo trata principalmente sobre la interferencia conducida (la interferencia de radiación se analizará en un artículo posterior ), Los núcleos magnéticos EMC comúnmente utilizados se dividen en varias categorías: que incluyen ferrita de MnZn; ferrita de NiZn; núcleo de polvo de hierro; yeso, etc., materiales amorfos ultra microcristalinos.
Las características de los materiales anteriores se presentan una por una a continuación. :
Los inductores de modo común (CMC) a menudo utilizan materiales de MnZn de alta conductividad, que es para maximizar la inductancia (especialmente en bandas de baja frecuencia, solo aumentando la permeabilidad se puede aumentar la impedancia de la bobina y se incrementa el efecto de supresión del ruido de baja frecuencia). Sin embargo, debido a La permeabilidad de MnZn suele ser de aproximadamente 7000 y la más alta es de aproximadamente 12000. Por lo tanto, no es suficiente proporcionar una impedancia suficientemente alta a baja frecuencia. Los materiales amorfos o ultra microcristalinos tienen una permeabilidad inicial muy alta de decenas de miles, como se muestra en la Figura 12. Por lo tanto, tienen una mayor impedancia a bajas frecuencias y no se usaban comúnmente en el pasado. Hay varias razones: Por un lado, el precio es alto, por otro lado, no se aplica la compatibilidad electromagnética. Además, debido a las malas características de alta frecuencia de los cristales amorfos ultrafinos, no puede cruzar la banda de frecuencia de uso del MnZn, lo que limita su usabilidad. Actualmente, la empresa alemana VAC desarrolla Se han desarrollado materiales que son particularmente adecuados para inductores de modo común. La curva de impedancia se
muestra en la Figura 13 y la Figura 12.

Figura 13a

Figura 13b

Puede verse en las Figuras 13a y 13b que el material ultra-microcristalino VITROPERM cubre un rango de frecuencia más amplio que MnZn, especialmente en la banda de baja frecuencia, que puede suprimir mejor el ruido de baja frecuencia y proporciona una mayor impedancia bajo el mismo número de vueltas de bobina.
Mientras tanto, puede verse a partir de la Fig. 14, la impedancia correspondiente al mismo volumen del núcleo se reduce en gran medida, por la que muy restringido poder de comunicación espacial, el muy atractivo.

la Fig. 14

Los inductores de modo diferencial deben evitar la saturación del núcleo magnético. Por lo tanto, para corrientes grandes, a menudo se utilizan materiales que pueden soportar la polarización de CC, incluido el núcleo de polvo de hierro, el polvo de transmisión, el núcleo de alto flujo (alto flujo), MPP, etc. El material específico a elegir se selecciona de acuerdo con las necesidades reales y el rendimiento de los costos. A continuación, se muestra una comparación de varios parámetros del material.

Comparación de materiales del núcleo del inductor	Polvo de hierro	Núcleo de alto flujo Hi-Flux	Super-MSS Sendust	Permalloy de molibdeno Permalloy de molibdeno	Ferrito
Composición básica del material magnético	Planchar	50% níquel, 50% aleación de hierro	85% hierro, 9% silicio, 6% aleación de aluminio	81% níquel, 17% hierro, 2% aleación de molibdeno	Óxidos de manganeso-zinc unidos a óxidos de hierro
Rango de permeabilidad	3 hasta 85	14 hasta 160	60 hasta 125	14 hasta 350	Espacio de aire único
Densidad máxima de flujo de saturación (Teslas)	2.0	1.4	1.0	0,7	0.4
Pérdida de núcleo típica a 50 kHz, 0,05 Tesla (mW / cm3)	330 (75-Perm.)	170 (125-Perm.)	80 (125-Perm.)	55 (125-Perm.)	5 (TDK PC40 ")
Pérdida de núcleo típica a 100 kHz, 0,1 Tesla (mW / cm3)	3400 (75-Perm.)	1500 (125-Perm.)	800 (125-Perm.)	550 (125-Perm.)	70 (TDK PC40 ")
Curie Temp. ( C)	750	500	600	400	200
Temperatura máxima de funcionamiento (C)	130	130 hasta 200	130 hasta 200	130 hasta 200	130 hasta 200
Formas de núcleo	Varios	Solo anillos (toroidales)	Solo anillos (toroidales)	Solo anillos (toroidales)	Varios
Precio relativo	Bajo	Alto	Medio	Alto	Medio

Al mismo tiempo, para resolver la interferencia de ruido en la transmisión de datos, las empresas extranjeras (especialmente Japón) han desarrollado varios filtros de tres terminales y filtros de parada de banda de dos extremos, como se muestra en la Figura 15a, by c. Comparación de apariencia, estructura y pérdida de inserción con perlas magnéticas y capacitores de tres terminales.

Figura 15a

Figura 15b

Figura 15c

En la Figura 16 se puede ver que el filtro de parada de banda adopta una estructura compuesta paralela de R, L y C, que genera alta impedancia a través de resonancia paralela y absorbe la energía de la señal de interferencia a través de la resistencia. Tiene características de pérdida de inserción aguda en el punto de frecuencia de la característica y su frecuencia central Dividida en 820MHz, 1000MHz 1500 MHz, 2200MHz, la frecuencia está solo en la banda de frecuencia de comunicación móvil, lo que tiene un buen efecto en la resolución de la interferencia de frecuencias específicas en equipos de comunicación 3G.

Figura 16a

Figura 16b